Разлики в характеристиките на втвърдяване на ковко желязо

Най -общо казано, отливките от ковък чугун имат много по -голяма склонност към свиване и порьозност, отколкото отливките от сиво желязо. Предотвратяването на дефекти при свиване често е много труден проблем при проектирането на процеса. В тази връзка опитът, обобщен от реалното производство, е много противоречив и всеки има свои собствени мнения: някои хора смятат, че трябва да се спазва принципът на последователно втвърдяване и трябва да се постави голям щранг в крайното положение на втвърдяване, за да се допълни обемът генерирани по време на процеса на втвърдяване на отливката. Свиване; Някои хора смятат, че нодуларните чугунени части се нуждаят само от малки щрангове, а понякога и здрави отливки могат да бъдат произведени без щрангове.

За да се увеличи максимално производителността на процеса, като същевременно се гарантира качеството на отливките, не е достатъчно да се контролира химическия състав на чугуна. Въз основа на разбирането на характеристиките на втвърдяване на пластичното желязо е необходимо ефективно да се контролира топенето, сфероидизацията, инокулацията и обработката на чугун. По време на целия процес на изливане, твърдостта на матрицата трябва да бъде ефективно контролирана.

1. Характеристики на втвърдяване на ковко желязо

Повечето от нодуларен чугун, използван в действителното производство, е близо до евтектичния състав. Дебелостенните отливки използват хипоевтектичен състав, а тънкостенните отливки използват хиперевтектичен състав, но те не са далеч от евтектичния състав.

За ковък чугун с евтектични и хиперевтектични компоненти малки графитни топчета първо се утаяват от течната фаза по време на евтектичното втвърдяване. Дори за нодуларен чугун с хипоевтектичен състав, поради увеличаването на степента на преохлаждане на разтопеното желязо след сфероидизацията и инокулационната обработка, малки графитни топчета първо ще се утаяват при температура, много по -висока от равновесната температура на евтектичния преход. Първата партида от малки графитни сфери са формирани при температури от 1300 ° C или по -високи.

В последващия процес на втвърдяване, с понижаване на температурата, някои от първите малки графитни сфери израстват, а някои се разтварят отново в разтопеното желязо, а нови графитни сфери също ще се утаяват. Утаяването и растежът на графитни сфери се извършват в широк температурен диапазон.

Когато графитната топка расте, съдържанието на въглерод в разтопеното желязо около нея намалява и около графитната топка ще се образува аустенитна обвивка, обграждаща графитната топка. Времето за образуване на аустенитовата кора е свързано със скоростта на охлаждане на отливката в матрицата: скоростта на охлаждане е висока, а въглеродът в разтопеното желязо няма време да се разпръсне равномерно и аустенитовата кора се образува по -рано; скоростта на охлаждане е ниска, което е от полза за скоростта на охлаждане в разтопеното желязо. Въглеродът се разпръсква равномерно, а аустенитовата кора се образува по -късно.

Преди да се образува обвивка от аустенит, графитната топка директно контактува с разтопеното желязо с високо съдържание на въглерод, а въглеродът в разтопеното желязо лесно се дифузира в графитната топка, така че графитната топка да расте нагоре. След като се образува обвивка от аустенит, дифузията на въглерод в разтопеното желязо към графитните топки се затруднява и скоростта на растеж на графитните топки рязко намалява. Тъй като латентната топлина на кристализация, отделена при утаяване на графит от разтопено желязо, е голяма, около 3600 J/g, латентната топлина на кристализация, отделена при утаяване на аустенит от разтопено желязо, е по -малка, около 200 J/g, образувайки аустенитна обвивка около графитната топка Растежът на графитни топки е възпрепятстван, което значително ще забави отделянето на скрита кристална кристална топлина. При тези условия напредъкът на евтектичното втвърдяване зависи от по -нататъшното понижаване на температурата за получаване на нови кристални ядра. Следователно, евтектичната трансформация на сфероидалния графитен чугун трябва да бъде завършена в относително голям температурен диапазон, а температурният диапазон на втвърдяване е два пъти или повече от този на сивия чугун, който има типични характеристики на втвърдяване, подобни на паста.

Накратко, характеристиките на втвърдяване на ковък чугун имат главно следните аспекти.

1. Широк температурен диапазон на втвърдяване

От диаграмата на равновесието на желязо-въглеродната сплав температурният диапазон на втвърдяване не е широк близо до евтектичния състав. Всъщност, след сфероидизацията и инокулационната обработка на разтопено желязо, процесът на втвърдяване се отклонява далеч от равновесните условия. При около 150 ° C над температурата на евтектичния преход (1150 ° C) графитните сфери започват да се утаяват, а температурата, при която евтектичният преход отново завършва, може да бъде с около 50 ° C по -ниска от равновесната температура на евтектичния преход.

Сплав с толкова широк температурен диапазон на втвърдяване се втвърдява по начин на втвърдяване, подобен на паста, и е трудно да се постигне последователно втвърдяване на отливките. Следователно, според принципа на проектиране на щранга на стоманените отливки, процесният план за реализиране на последователното втвърдяване на отливките и поставянето на голям щранг при последната втвърдена гореща фуга не е много подходящ.

Тъй като графитните сфери се утаяват при много високи температури и настъпва евтектична трансформация, двете фази твърдо-твърдо вещество съществуват дълго време, а свиването на течността и свиването се случва едновременно по време на втвърдяването на разтопеното желязо. Следователно е невъзможно напълно да се допълни свиването на течността през решетъчната система и щранга като стоманени отливки.

2. Утаяването на графит по време на евтектичната трансформация води до разширяване на обема

Близо до евтектичната температура, плътността на аустенита е около 7.3 g/cm3, а плътността на графита е около 2.15 g/cm3. По време на втвърдяването на отливката, утаяването на графит ще доведе до разширяване на обема на системата. Около 1% (масова част) от утаения графит може да доведе до 3.4% обемно разширение.

Правилното използване на разширяването на графитизацията в чугун може ефективно да компенсира свиването на обема по време на втвърдяване. При определени условия звуковите отливки могат да се произвеждат без щрангове.

Трябва да се подчертае, че както сив чугун, така и нодуларен чугун утаяват графит по време на процеса на евтектична трансформация и претърпяват разширяване на обема. Въпреки това, поради различната графитна морфология и механизъм на растеж в двата чугуна, ефектът от разширяването на графитирането върху отливката на чугуна Той също е много различен.

За люспите графит в евтектичния клъстер от сив чугун, върхът, който е в директен контакт с разтопеното желязо, расте за предпочитане. По -голямата част от обемното разширение, причинено от растежа на графита, действа върху разтопеното желязо в контакт с графитния връх, което е от полза за принуждаването му да се напълни с клони от аустенит. Разликата между тях прави отливката по -плътна.

Графитът в нодуларен чугун се отглежда при условие, че е заобиколен от аустенитна обвивка. Разширяването на обема, което се случва, когато графитната топка расте, се осъществява главно чрез обвивката от аустенит, действаща върху съседните евтектични клъстери, което може да бъде Изстискването разширява пролуката между евтектичните клъстери и е лесно да се действа върху стените на формата на матрицата през евтектичните клъстери, което води до преместване на стените на матрицата.

3. Разширяването на графитизацията по време на втвърдяването на отливката е лесно да предизвика преместване на матрицата в стената

Нодуларен чугун се втвърдява по метод, подобен на паста. Когато отливката започне да се втвърдява, външният повърхностен слой на отливката на границата между формата и метала е много по-тънък от сивия чугун и расте бавно. Дори след дълго време повърхностният слой все още е здрав. Тънка обвивка с ниска твърдост. Когато вътре се появи графитизирано разширение, външната обвивка може да се премести навън, ако не е достатъчно здрава, за да издържи на разширителната сила. Ако твърдостта на матрицата е лоша, ще се получи движение на стената и кухината ще се разшири. В резултат на това се засяга не само точността на размерите на отливката, но свиването след разширяване на графитирането не може да бъде допълнено и дефекти като свиваща се кухина и порьозност ще бъдат генерирани вътре в отливката.

4. Съдържанието на въглерод в евтектичния аустенит е по -високо от това в сивия чугун

Според изследователски доклад на RW Heine в САЩ, по време на евтектичното втвърдяване на пластичното желязо, съдържанието на въглерод в аустенита е по -високо от това на сивия чугун.

Когато евтектиката от сив чугун се втвърди, графитните люспи в евтектичния клъстер са в пряк контакт както с аустенит, така и с разтопено желязо с високо съдържание на въглерод. Въглеродът в разтопеното желязо не само се дифундира в графит чрез аустенит, но и директно дифузира в графитните люспи, така че съдържанието на въглерод в аустенита на границата на разтопеното желязо-аустенит е относително ниско, около 1.55%.

Когато нодуларен чугун е евтектично втвърден, графитните топки в евтектичния клъстер контактуват само с аустенитната обвивка, а не с разтопеното желязо. Когато графитните топки пораснат, въглеродът в разтопеното желязо се дифундира в графитните топки през обвивката от аустенит. Следователно, съдържанието на въглерод в аустенита на границата на разтопеното желязо-аустенит е относително високо и достига около 2.15%.

По време на евтектичното втвърдяване на ковко желязо съдържанието на въглерод в аустенита може да бъде по -високо. При същите условия на съдържание на въглерод и силиций, ако се поддържа същата скорост на охлаждане, количеството на утаения графит ще бъде по -малко. Следователно, когато евтектиката се втвърди Обемното свиване ще бъде малко по -голямо от това на сивия чугун. Това също е една от причините, поради които нодуларните чугунени отливки са по -склонни към свиване и порьозност. Поддържането на ниска скорост на охлаждане по време на процеса на втвърдяване е фактор, благоприятен за анализа на зареждането на графит.

При условията, които могат да направят графитизацията достатъчна, съдържанието на въглерод в евтектичния аустенит (т.е. максималната твърда разтворимост на въглерода в аустенит) е свързано със съдържанието на силиций в чугуна и обикновено може да бъде изчислено по следната формула.

Максималната твърда разтворимост на въглерода в аустенит CE = 2.045－0.178 Si

2. Промяна на обема при втвърдяване на отливки от ковък чугун

От момента, в който разтопеното желязо се излива във формата, до края на евтектичното втвърдяване и пълното втвърдяване на отливката, чугунът в кухината ще претърпи свиване на течността, разширяване на обема, причинено от утаяването на първичен графит, и втвърдяване свиване, причинено от утаяването на евтектичен аустенит, Няколко промени в обема, като например разширяване на обема, причинено от утаяване на евтектичен графит. За да се улесни описанието на промяната на обема по време на втвърдяването на ковък желязо, е необходимо да се обърне към опростената фазова диаграма, показана на фиг. 2.

1. Течно свиване на разтопено желязо

След като разтопеното желязо влезе в матрицата, обемът се свива с понижаване на температурата. Количеството течно свиване на разтопено желязо ще варира поради неговия химичен състав и условията на обработка, но това обикновено се пренебрегва. По принцип се взема предвид обемното свиване от 1.5% за всеки 100 ° C спад на температурата. Температурният диапазон, в който се наблюдава свиване на течността, се изчислява въз основа на спада от температурата на леене до равновесната температура на евтектичния преход (1150 ° C). Когато частите от пластично желязо се изливат при няколко различни температури на изливане, свиването на течността е показано в таблица 1.

Таблица 1 Течно свиване на отливки от ковък чугун при изливане при различни температури

2. Обемно разширение, причинено от утаяването на първичен графит

Въпреки че хипоевтектичният сфероиден графитен чугун ще утаи малки графитни сфери над температурата на ликвидуса, количеството е много малко и обикновено е незначително.

Както бе споменато по -рано, всеки 1% (масова част) от утаен графит може да доведе до обемно разширение от 3.4%. Следователно обемното разширение, причинено от утаяването на първичен графит, е равно на 3.4G.

Таблица 2 показва обемното разширение, причинено от утаяването на първичен графит от няколко нодуларни чугуна с различно съдържание на въглерод и силиций.

Въпреки че утаеният първичен графит може да компенсира свиването на течността по време на втвърдяването на чугуна, при отливки с дебелина на стената над 40 mm е вероятно да възникнат дефекти като графитни включвания или графит, плаващи. В този случай трябва да се обърне специално внимание на контрола на съдържанието на въглерод и силиций.

Таблица 2 Разширяване на обема, причинено от утаяването на първичен графит в няколко нодулни чугуни

• Съдържание на въглерод в чугун (%): 3.6/3.5/3.6/3.7/3.6/3.7/3.8
• Съдържание на силиций в чугун (%): 2.2/2.4/2.4/2.4/2.6/2.6/2.6
• Съдържание на евтектичен въглерод CC (%)/3.54/3.47/3.47/3.47/3.40/3.40/3.40
• Количество на валежите от първичен графит G начално (%)/0.06/0.03/0.13/0.24/0.21/0.31/0.41
• Разширяване на обема, причинено от утаяване на първичен графит (%): 0.21/0.10/0.44/0.82/0.71/1.05/1.39

3. Обемно свиване, причинено от утаяване на евтектичен аустенит

За изчисляване на обемното свиване, причинено от утаяването на евтектичен аустенит, масовата част на евтектичната течна фаза (наричана по -долу "количеството евтектична течна фаза"), количеството на свиване на течността и евтектичния аустенит, утаен от единицата евтектика течната фаза трябва да се има предвид Обем и свиване на втвърдяване. Изчисляването на свиването на течността е описано по -горе. Свиването при втвърдяване на аустенит, утаен от евтектичната течна фаза, обикновено е 3.5%.

Таблица 3 показва обемното свиване, причинено от утаяването на евтектичен аустенит в няколко нодулни чугуни с различно съдържание на въглерод и силиций.

Таблица 3 Обемно свиване, причинено от утаяване на евтектичен аустенит в няколко възлови чугуна

• Съдържание на въглерод в чугун (%) 3.6/3.5/3.6/3.7/3.6/3.7/3.8
• Съдържание на силиций в чугун (%)/2.2/2.4/2.4/2.4/2.6/2.6/2.6
• Количество евтектична течна фаза (%) 99.94/99.97/99.87/99.76/99.79/99.69/99.59
• Количеството на утаения аустенит в единичната евтектична течна фаза (%) ～ 98.1
• Обемно свиване на аустенит при изливане при 1400 ℃ (%)/3.30/3.30/3.30/3.30/3.30/3.29/3.29
• Обемно свиване на аустенит при изливане при 1350 ℃ (%)/3.33/3.33/3.33/3.32/3.32/3.32/3.32
• Обемно свиване на аустенит при изливане при 1300 ℃ (%) 3.35/3.35/3.35/3.35/3.35/3.34/3.34

За няколко често използвани чугунени чугуни поддържайте температурата на изливане под 1350 ℃. При условие, че стената на матрицата не се движи, обемното разширение, причинено от графитизиране по време на втвърдяването на отливката, може да компенсира свиването на течността и свиването при втвърдяване. Възможно е да се произвеждат звукови отливки без настройка на щрангове. Когато температурата на изливане е 1400 ℃, ако за чугун е избран по-висок въглероден еквивалент, разширяването на графитирането също може да компенсира различно обемно свиване, но този метод е подходящ само за тънкостенни отливки, по-дебели стени са склонни към включване на графит и шлака Графитни плаващи дефекти.

Информацията, посочена в таблица 5, обаче е получена от диаграмата на равновесието и се основава на предпоставката, че „потенциално утаен въглерод“ се утаява напълно от кристали на графит по време на процеса на втвърдяване. В действителното производство, разбира се, то трябва да се основава на ефективна сфероидизация и инокулационна обработка, а достатъчно графитизиране е от съществено значение. За отливки с високи скорости на охлаждане и тънкостенни отливки, поради недостатъчна графитизация по време на евтектичното втвърдяване, обемното разширение, причинено от утаяването на евтектичен графит, е по-малко от гореспоменатата изчислена стойност и все още е лесно да се получат дефекти като свиващи се кухини и свиваема порьозност. .

В същото време сковаността на матрицата също е много важен фактор. Ако твърдостта на леярската форма не е висока и движението на стената се случва по време на графитирането и разширяването, свиването след разширяване не може да бъде допълнено и ще има дефекти като свиваща се кухина и свиваща порьозност вътре в отливката.

3. Условия за реализиране на леене без щрангове

От завършването на изливането до края на втвърдяването, в леенето ще настъпи свиване на течността и свиване. Освен това, тъй като ковко желязото се втвърдява по метода на втвърдяване, подобно на паста, е трудно да се допълни напълно свиването на течността чрез системата за изливане, за да се постигне леене без щрангове. Свиването на течността и свиването на втвърдяване от чугун трябва да се компенсира чрез разширяване на обема, когато се утаяват графитни кристали. За това трябва да бъдат изпълнени следните условия.

Металургичното качество на разтопеното желязо е добро

При нормални обстоятелства е по-добре да изберете въглеродния еквивалент 4.3 или 4.4, а въглеродният еквивалент може да бъде подходящо увеличен за отливки с тънки стени. За да се увеличи количеството на утаения графит, ако въглеродният еквивалент се поддържа същият, е по -изгодно да се увеличи съдържанието на въглерод, отколкото да се увеличи съдържанието на силиций.

Сфероидизиращата операция трябва да бъде строго контролирана. При условие, че се гарантира глобализацията на графита, количеството на остатъчния магнезий трябва да се намали колкото е възможно повече, а масовата част на остатъчния магнезий да се поддържа на около 0.06%.

Инокулационното лечение трябва да бъде адекватно. В допълнение към инокулационната обработка, провеждана едновременно със сфероидизационната обработка, по време на изливането трябва да се извърши и незабавна инокулация. Тънкостенните отливки е най-добре да бъдат предварително инокулирани преди освобождаването на разтопеното желязо.

Скоростта на охлаждане по време на втвърдяването на отливката не трябва да бъде твърде висока

Ако скоростта на охлаждане на отливката е твърде висока, графитът не може да бъде напълно анализиран по време на процеса на втвърдяване, а разширяването на графитирането не е достатъчно, за да компенсира свиването на чугуна и по този начин отливката без щрангове не може да бъде реализирана.

Изливане при ниска температура

За да се намали свиването на течността, температурата на леене се регулира най -добре под 1350 ℃, обикновено 1320 ± 20 ℃.

Използване на вътрешна порта във формата на люспи

За да се избегне изстискване на разтопеното желязо от вътрешната порта по време на графитизиране и разширяване, вътрешната порта трябва да се втвърди бързо след като разтопеното желязо се напълни с матрицата. Следователно, когато се приеме схемата за леене без щрангове, трябва да се използва тънка и широка вътрешна порта. , Съотношението на ширината към дебелината обикновено е 4 до 5. При избора на дебелината на вътрешната порта също трябва да се има предвид температурата на изливане и вътрешната порта не трябва да се втвърдява по време на процеса на изливане.

Подобрете твърдостта на матрицата

За да се избегне разширяването на кухината по време на разширяването на графитизацията, подобряването на твърдостта на матрицата е едно от важните условия за осигуряване на качеството на отливката. Независимо от използването на моделиране на глинен мокър пясък или различни самоналягащи пясъчни модели, колкото и да се набляга на „удрящото твърдо вещество“, това няма да бъде прекомерно.

Когато правите по-големи отливки със самозатвърдяващ се пясък, охладените железни или графитни блокове трябва да се поставят върху повърхността на формата, съответстваща на някои дебели части на отливката. Блоковете от студено желязо и графит, разбира се, имат охлаждащ ефект, но те също трябва да имат правилно разбиране за тяхната роля за подобряване на твърдостта на формата. В някои случаи се използват огнеупорни тухли вместо охладени железни или графитни блокове, чиято основна функция е да увеличи твърдостта на матрицата.

4. Принципът на настройка на щранга при използване на форми с висока твърдост

Когато се използват различни самонастиращи се процеси на формоване на пясък, процеси на формоване на черупки или процеси на формоване на сърцевина за производство на части от чугунено желязо, твърдостта на матрицата е относително висока, което е удобно да се използва разширяване на графитизацията, за да се допълни свиването на течността и втвърдяването излято желязо. Ако е правилно контролиран, ще има Възможно е да се използва процес без щранг за производство на звукови отливки. Ако процесът без щранг не е подходящ по различни причини, може да се използва щранг с тесен врат.

Процес на леене без щранг

При условията на висока твърдост на матрицата и добро металургично качество на разтопеното желязо, поддържането на ниска скорост на охлаждане на отливките, така че графитът да може напълно да кристализира, е важно условие за реализиране на отливки без щрангове.

Според изследователски доклад на Goto et al., Времето за втвърдяване на отливки от ковък чугун е повече от 20 минути, а количеството на утайките от графит може да достигне стойността на насищане.

SI Karsay смята, че: средният модул на отливките е не по-малък от 25 mm е едно от условията за реализиране на отливки без щрангове. По -конкретно, средната дебелина на стената на отливките от плочи не трябва да бъде по -малка от 50 мм.

Мненията, изразени от Goto et al. и Karsay са различни и от анализа на скоростта на охлаждане те всъщност са еднакви.

При условие, че металургичното качество на разтопеното желязо е добро (например използването на предварителна инокулационна обработка или динамична инокулационна обработка и други мерки), някои тънкостенни отливки също могат да бъдат отливани без щрангове.

При възприемане на процеса на леене без щрангове, дизайнът на решетъчната система може да се позовава на следните становища.

(1) За бегача

Бегачът трябва да е по -голям и по -висок. Най-общо казано, съотношението на площта на напречното сечение на линията, площта на напречното сечение на бегача и площта на напречното сечение на вътрешната порта може да бъде 4: 8: 3. Съотношението на височината на напречното сечение към ширината на бегача може да се приеме като (1.8 ～ 2): 1.

По този начин решетъчната система има по -добър ефект от допълването на течното свиване на отливката.

(2) За вътрешната порта

За да се предотврати натискът, генериран от обемното разширяване на отливката в кухината, да причини разтопеното желязо да се връща обратно в системата за изливане от вътрешната порта, трябва да се използва тънка форма на вътрешната порта и нейната дебелина да бъде избрана така, че гарантира, че вътрешната порта няма да бъде предотвратена по време на процеса на изливане. Принципът е да се втвърдява и втвърдява скоро след запълването на кухината. Най -общо казано, съотношението на дебелината на сечението към ширината на вътрешната порта може да бъде 1: 4.

Тъй като вътрешната порта е тънка и площта на напречното сечение е малка, за да се гарантира, че кухината се запълва бързо, трябва да се осигурят множество вътрешни врати за по-големи отливки. По този начин има и ефект от изравняване на температурата на отливката и намаляване на горещите точки.

2. Използвайте щранг с тънък врат

Ако има следните ситуации, използването на схема за леене без щрангове не може да гарантира качеството на отливките, можете да помислите за използване на щранг с тесен врат:

• L Стената на отливката е тънка, а графитизацията е недостатъчна по време на втвърдяването;
• L На отливката има разпръснати горещи възли и вътре не се допускат дефекти от свиване;
• L Температурата на изливане е по -висока (над 1350 ℃).

Основната функция на тесния гърлен щранг е да осигури частична добавка за свиване на течността на отливката, така че да се получи отливка без свиване или порьозност. Тесният врат, свързан с отливката, трябва да се втвърди, преди отливката да започне да се втвърдява, за да се предотврати навлизането на разтопено желязо в щранга по време на графитизиране и разширяване. Дебелината на фугата между гърлото на щранга и отливката е най -малката, а дебелината постепенно се увеличава в преходния участък, водещ към щранга, за да се улесни попълването на разтопено желязо към отливката.

Дебелината на шията на щранга обикновено може да бъде от 0.4 до 0.6 от дебелината на захранващата част на отливката.

Ако е възможно, най -добре е да свържете бегача с щранг и разтопеното желязо се пълни през гърлото на щранга без вътрешна порта.

5. Принципът на настройка на щранга при използване на глинен мокър пясък

Твърдостта на глинестата зелена пясъчна форма е лоша и е лесно да се разшири обемът на кухината поради движението на стената на матрицата. Разширяването на обема на кухината се влияе от много фактори, като качеството на формования пясък, компактността на формата, температурата на изливане и формата. Статичното налягане на разтопеното желязо в кухината и т.н., действителното обемно разширение може да бъде между 2-8%.

Тъй като обемното разширение на кухината варира значително, принципът на настройка на щранга разбира се е различен в зависимост от конкретната ситуация.

Тънкостенни отливки

Отливките с дебелина на стената по -малка от 8 мм обикновено нямат очевидно движение на стената, а свиването на течността след пълнене на разтопеното желязо с матрицата не е твърде голямо и може да се използва процес на леене без щрангове. Дизайнът на решетъчната система може да се отнася до предишния раздел.

Отливки с дебелина на стената 8-12 мм

За този вид отливки, ако дебелината на стената е еднаква и няма големи горещи точки, стига нискотемпературното изливане да е строго контролирано, може да се използва и процесът на леене без щрангове.

Ако има гореща фуга, а отворите за свиване и свиването не са разрешени вътре, трябва да се настрои щранг с тесен врат според размера на горещата фуга.

Отливки с дебелина на стената над 12 мм

При производството на такива отливки с глинени зелени пясъчни форми движението на стената е доста голямо и е по -трудно да се произвеждат отливки без вътрешни дефекти. Когато формулирате плана на процеса, помислете първо за използването на щранг с тесен врат и стриктно контролирайте изливането при ниска температура. Ако това решение не може да реши проблема, трябва да се проектира специален щранг.

Използвайте глинен мокър пясък за производство на части от ковък чугун. Ако искате да инсталирате щранг, най -добре е да направите:

• Тънката вътрешна порта на LA се използва, за да се втвърди след пълнене на формата. След като вътрешната порта се втвърди, отливката и щрангът образуват едно цяло, което не е свързано с решетъчната система;
• L Когато леенето претърпи свиване на течността, щрангът допълва разтопеното желязо до отливката;
• L Когато отливката е графитирана и разширена, разтопеното желязо тече към щранга, за да освободи налягането в кухината. Намалете ефекта му върху стената на матрицата;
• L Когато леярското тяло претърпи вторично свиване след графитизиране и разширяване, щрангът може да осигури подаване на желязна течност към отливката.

Не изглежда сложно да го кажем, но всъщност при проектирането на щранга трябва да се вземат предвид много влияещи фактори и досега не е забелязана ефективна специфична схема и няма лесен за използване пълен комплект на данни. При производството е необходимо да се вземат предвид качеството на отливките и скоростта на добива на процеса и често се налага да се изследват и експериментират.

Моля, запазете източника и адреса на тази статия за повторно отпечатване: Разлики в характеристиките на втвърдяване на ковко желязо

Мингхе Компания за леене на умира са посветени на производството и осигуряват качествени и висококачествени части за леене (обхватът на части за леене на метали включва главно Тънкостенно леене под налягане,Топъл камер Die Casting,Студено камерно леене), Кръгло обслужване (услуга за леене под налягане,Cnc обработка,Изработка на плесени, Повърхностна обработка). Всички персонализирани алуминиеви отливки, леене с магнезий или Zamak / цинк и други отливки са добре дошли да се свържете с нас.

Под контрола на ISO9001 и TS 16949, всички процеси се извършват чрез стотици усъвършенствани машини за леене под налягане, 5-осни машини и други съоръжения, вариращи от бластери до Ultra Sonic перални машини. Minghe не само разполага с модерно оборудване, но и разполага с професионални екип от опитни инженери, оператори и инспектори, за да реализират дизайна на клиента.

Договорен производител на отливки. Възможностите включват части за леене от алуминий със студена камера от 0.15 lbs. до 6 lbs., настройка за бърза смяна и обработка. Услугите с добавена стойност включват полиране, вибриране, отстраняване на обезкосмяването, струйно взривяване, боядисване, покритие, покритие, монтаж и обработка на инструменти. Материалите, с които се работи, включват сплави като 360, 380, 383 и 413.

Помощ при проектиране на леене на цинк при съпътстващи инженерни услуги Персонализиран производител на прецизни отливки от цинкова матрица. Могат да се произвеждат миниатюрни отливки, отливки под високо налягане, отливки с многоплъзгащи се форми, конвенционални отливки за форми, единични матрици и независими отливки и отливки с кухина Отливките могат да се произвеждат с дължина и ширина до 24 инча в толеранс +/- 0.0005 инча.  

ISO 9001: 2015 сертифициран производител на магнезиево леене под налягане, Възможностите включват магнезиево леене под високо налягане до 200 тона гореща камера и 3000 тона студена камера, дизайн на инструментите, полиране, формоване, обработка, боядисване на прах и течности, пълен QA с CMM възможности , монтаж, опаковане и доставка.

Сертифициран по ITAF16949 Включва допълнителна услуга за кастинг инвестиционно леене,пясъчно леене,Гравитационен кастинг, Изливане на пяна леене,Центробежно леене,Вакуумно леене,Постоянно леене на мухъл, .Възможностите включват EDI, инженерна помощ, солидно моделиране и вторична обработка.

Кастинг индустрии Казуси за части за автомобили: Мотори, Самолети, Музикални инструменти, Водни плавателни съдове, Оптични устройства, Сензори, Модели, Електронни устройства, Кутии, Часовници, Машини, Двигатели, Мебели, Бижута, Конзоли, Телеком, Осветление, Медицински изделия, Фотографски устройства, Роботи, скулптури, озвучителна техника, спортна екипировка, инструментална екипировка, играчки и др. 

Какво можем да ви помогнем да направите по-нататък?

∇ Отидете на началната страница за Китай за леене под налягане

By Производител на леене под налягане Minghe | Категории: Полезни статии |Материал Tags: Алуминиево леене, Цинково леене, Магнезиево леене, Титаново леене, Леене от неръждаема стомана, Месинг леене,Бронзово леене,Кастинг на видео,История на компанията,Алуминиево леене под налягане | Коментарите са изключени